amorf legering materiale er en ny type legeringsmateriale, der kom ud i 1970’erne. Den anvender international avanceret ultrahurtig afkølingsteknologi til direkte afkøling af flydende metal med en afkølingshastighed på 106°C/S for at danne en solid tynd strimmel med en tykkelse på 0.02-0.03 mm. Det størknede, før det kunne krystallisere. Legeringsmaterialet ligner glas i et uregelmæssigt atomarrangement uden en krystalstruktur karakteriseret ved metaller, og dets grundelementer er jern (Fe), nikkel (Ni), kobolt (Co), silicium (Si), bor (B) , kulstof (C) osv. Dets materiale har følgende fordele:

a) Den amorf legeringsmateriale har ingen krystalstruktur og er et isotropt blødt magnetisk materiale; magnetiseringseffekten er lille, og den har god temperaturstabilitet. Siden amorf legering er et ikke-orienteret materiale, direkte sømning kan bruges til at gøre processen med fremstilling af jernkernen relativt enkel;

b) Der er ingen strukturelle defekter, der hindrer bevægelsen af ​​magnetiske domæner, og hysteresetabet er mindre end for siliciumstålplader;

c) Strimlens tykkelse er ekstremt tynd, kun 0.02-0.03 mm, hvilket er omkring 1/10 af siliciumstålpladen.

d) Resistiviteten er høj, cirka tre gange højere end for kornorienterede siliciumstålplader; hvirvelstrømstabet af amorfe legeringsmaterialer er stærkt reduceret, så enhedstabet er omkring 20% ​​til 30% af kornorienterede siliciumstålplader;

e) Udglødningstemperaturen er lav, ca. 1/2 af den kornorienterede siliciumstålplade;

Den ubelastede ydeevne af den amorfe legeringskerne er overlegen. Tomgangstabet for transformeren lavet af den amorfe legeringskerne er 70-80% lavere end den konventionelle transformers, og tomgangsstrømmen reduceres med mere end 50%. Den energibesparende effekt er enestående. Med det formål at reducere tabet af netværksledninger har både State Grid og China Southern Power Grid øget indkøbsforholdet for transformatorer af amorfe legeringer betydeligt siden 2012. På nuværende tidspunkt har andelen af ​​indkøb af distributionstransformatorer af amorfe legeringer stort set nået mere end 50%.

Amorfe legeringstransformatorer har også følgende ulemper:

1) Mætningsmagnetisk tæthed er lav. Mætningsmagnetisk tæthed af den amorfe legeringskerne er sædvanligvis omkring 1.56T, hvilket er omkring 20% ​​forskellig fra den 1.9T mætningsmagnetiske densitet af den konventionelle siliciumstålplade. Derfor skal transformatorens designet magnetiske tæthed også reduceres med 20%. Designfluxtætheden for krystallegeringsolietransformatoren er normalt under 1.35T, og designfluxtætheden for tørtransformatoren i amorf legering er normalt under 1.2T.

2) Den samlede amorfe kernestrimmel er følsom over for stress. Efter at kernestrimlen er belastet, er den ubelastede ydeevne let at forringe. Derfor skal der lægges særlig vægt på strukturen. Kernen skal være ophængt på bærerammen og spolen, og det hele er kun Det bærer sin egen tyngdekraft. Samtidig skal der udvises særlig opmærksomhed under monteringsprocessen. Jernkernen kan ikke udsættes for kraft, og bankning bør reduceres.

3) Magnetostriktion er omkring 10 % større end for konventionelle siliciumstålplader, så dens støj er sværere at kontrollere, hvilket også er en af ​​hovedårsagerne, der begrænser den udbredte promovering af transformatorer af amorfe legering. Transformatorens støj stiller højere krav, som er opdelt i følsomme områder og ikke-følsomme områder, og der stilles specifikke lydniveaukrav, som kræver yderligere reduktion af kernedesignets fluxtæthed.

4) Den amorfe legeringsstrimmel er relativt tynd, med en tykkelse på kun 0.03 mm, så den kan ikke laves til lamineringer som konventionelle siliciumstålplader, men kan kun laves til oprullede kerner. Derfor kan konventionelle transformatorproducenter af kernestrukturen ikke behandle den af ​​sig selv, og kræver normalt den overordnede Outsourcing, svarende til den rektangulære sektion af den viklede kernestrimmel, spolen af ​​den amorfe legeringstransformator er normalt også lavet til en rektangulær struktur;

5) Graden af ​​lokalisering er ikke nok. På nuværende tidspunkt er det hovedsageligt den amorfe legeringsstrimmel importeret fra Hitachi Metals, som gradvist er ved at realisere lokalisering. Indenlandsk har Antai Technology og Qingdao Yunlu amorft legeringsbredbånd (213 mm, 170 mm og 142 mm). , og dens ydeevne er stadig et vist hul i stabilitet sammenlignet med importerede strimler.

6) Den maksimale strimmellængdegrænse, den maksimale perifere strimmellængde af den tidlige amorfe legeringsstrimmel er begrænset af størrelsen af ​​udglødningsovnen, og dens længde er også meget begrænset, men den er grundlæggende løst på nuværende tidspunkt, og en amorf legering med en maksimal perifer strimmellængde på 10m kan fremstilles. Kernerammen kan bruges til at fremstille 3150kVA og derunder amorf legering tør ændring og 10000kVA og under amorf legering olie ændring.

Baseret på den fremragende energibesparende effekt af transformatorer af amorfe legeringer, kombineret med fremme af national energibesparelse og emissionsreduktion og en række politikker, er markedsandelen for transformatorer af amorfe legering stigende. I betragtning af, at den amorfe legeringsstrimmel (i øjeblikket 26.5 yuan/kg) er omkring det dobbelte af konventionelle siliciumstålplader (30Q120 eller 30Q130), og mellemrummet med kobber er relativt lille. I betragtning af kvaliteten af ​​netprodukter og budkrav bruger amorfe legeringstransformere normalt kobberledere. Sammenlignet med konventionelle siliciumstålplader er de vigtigste omkostningsgab for transformatorer af amorfe legering som følger:

1) Da den viklede kernestruktur er vedtaget, bør transformatorkernetypen vedtage en trefaset fem-søjlestruktur, som kan reducere vægten af ​​enkeltrammekernen og reducere vanskeligheden ved montering. Den trefasede femsøjlestruktur og den trefasede tresøjlestruktur har deres egne fordele og ulemper med hensyn til omkostninger. På nuværende tidspunkt vedtager de fleste producenter trefaset femsøjlestruktur.

2) Da tværsnittet af kernesøjlen er rektangulært, for at opretholde konsistensen af ​​isolationsafstanden, laves høj- og lavspændingsspolerne også i en tilsvarende rektangulær struktur.

3) Da den magnetiske tæthed af kernedesignet er omkring 25 % lavere end for konventionelle siliciumstålpladetransformatorer, og dens kernelamineringskoefficient er omkring 0.87, hvilket er meget lavere end 0.97 for konventionelle siliciumstålpladetransformatorer, krydser designet. sektionsarealet skal være større end for konventionelle siliciumstålpladetransformatorer. Hvis den er mere end 25 % større, vil omkredsen af ​​høj- og lavspændingsspolerne også stige tilsvarende. Samtidig skal stigningen i længden af ​​høj- og lavspændingsspolerne også overvejes. For at sikre, at spolens belastningstab ikke ændres, skal ledningens tværsnitsareal være. Tilsvarende er mængden af ​​kobber, der bruges i transformatorer af amorfe legering, omkring 20 % mere end for konventionelle transformere.