Аморфны сплаў матэрыял гэта новы тып сплаву, які з’явіўся ў 1970-х гадах. Ён выкарыстоўвае перадавую міжнародную тэхналогію звышхуткага астуджэння для непасрэднага астуджэння вадкага металу з хуткасцю астуджэння 106°C/S для фарміравання суцэльнай тонкай паласы таўшчынёй 0.02-0.03 мм. Ён зацвярдзеў, перш чым мог крышталізавацца. Матэрыял сплаву падобны да шкла ў нерэгулярным размяшчэнні атамаў, без крышталічнай структуры, якая характарызуецца металамі, і яго асноўнымі элементамі з’яўляюцца жалеза (Fe), нікель (Ni), кобальт (Co), крэмній (Si), бор (B) , вуглярод (C) і г. д. Яго матэрыял мае наступныя перавагі:

а) аморфны матэрыял сплаву не мае крышталічнай структуры і з’яўляецца ізатропным магнітамяккім матэрыялам; магутнасць намагнічанасці невялікая і мае добрую тэмпературную стабільнасць. Так як аморфны сплаў з’яўляецца неарыентаваным матэрыялам, можна выкарыстоўваць прамое шво, каб зрабіць працэс вытворчасці жалезнага стрыжня адносна простым;

б) Няма структурных дэфектаў, якія перашкаджаюць руху магнітных даменаў, а страты на гістарэзіс меншыя, чым у лістоў крамянёвай сталі;

в) Таўшчыня паласы надзвычай тонкая, усяго 0.02-0.03 мм, што складае прыкладна 1/10 ліста крамніннай сталі.

d) удзельнае супраціўленне высокае, прыкладна ў тры разы большае, чым у лістоў крамянёвай сталі з арыентаванай зярністасцю; страты на віхравых токах матэрыялаў з аморфнага сплаву значна зніжаны, таму адзінкавыя страты складаюць ад 20% да 30% зярністых лістоў з крамніннай сталі;

д) Тэмпература адпалу нізкая, каля 1/2 зярністага сталёвага ліста з крэмнію;

Прадукцыйнасць без нагрузкі стрыжня з аморфнага сплаву лепшая. Страты халастога ходу трансфарматара з стрыжня з аморфнага сплаву на 70-80% ніжэй, чым у звычайнага трансфарматара, а ток халастога ходу зніжаны больш чым на 50%. Эфект энергазберажэння выдатны. З мэтай памяншэння страт у лініі сеткі Дзяржаўная сетка і Паўднёвая энергетычная сетка Кітая значна павялічылі каэфіцыент закупак трансфарматараў з аморфнага сплаву з 2012 года. У цяперашні час доля закупак размеркавальных трансфарматараў з аморфнага сплаву ў асноўным дасягнула больш чым 50%.

Трансфарматары з аморфнага сплаву таксама маюць наступныя недахопы:

1) Магнітная шчыльнасць насычэння нізкая. Магнітная шчыльнасць насычэння стрыжня з аморфнага сплаву звычайна складае каля 1.56 Т, што прыкладна на 20 % адрозніваецца ад магнітнай шчыльнасці насычэння 1.9 Т для звычайнага ліста з крамніннай сталі. Такім чынам, праектная магнітная шчыльнасць трансфарматара таксама павінна быць зменшана на 20%. Разліковая шчыльнасць патоку алейнага трансфарматара з крышталічнага сплаву звычайна ніжэй за 1.35 Т, а разліковая шчыльнасць патоку сухога трансфарматара з аморфнага сплаву звычайна ніжэй за 1.2 Т.

2) Агульная паласа аморфнага ядра адчувальная да нагрузак. Пасля напружання стрыжневай паласы прадукцыйнасць без нагрузкі лёгка пагоршыцца. Таму асаблівая ўвага варта надаць структуры. Ядро павінна быць падвешана на апорнай раме і шпульцы, і ўсё гэта толькі нясе ўласную сілу цяжару. Пры гэтым асаблівая ўвага варта надаць працэсу зборкі. Жалезны стрыжань не можа быць падвергнуты сіле, і стук павінен быць зменшаны.

3) Магнітастрыкцыя прыкладна на 10% большая, чым у звычайных лістоў крамянёвай сталі, таму яе шум складаней кантраляваць, што таксама з’яўляецца адной з асноўных прычын, якія абмяжоўваюць шырокае прасоўванне трансфарматараў з аморфнага сплаву. Шум трансфарматара прад’яўляе больш высокія патрабаванні, якія падзелены на адчувальныя і неадчувальныя зоны, а таксама вылучаюцца асаблівыя патрабаванні да ўзроўню гуку, што патрабуе далейшага зніжэння праектнай шчыльнасці патоку стрыжня.

4) Паласа аморфнага сплаву адносна тонкая, яе таўшчыня складае ўсяго 0.03 мм, таму з яе нельга вырабляць пласты, як са звычайных лістоў крамянёвай сталі, а можна зрабіць толькі спіральныя стрыжні. Такім чынам, звычайныя вытворцы структуры стрыжня трансфарматара не могуць апрацаваць яго самастойна, і звычайна патрабуецца агульны аўтсорсінг, які адпавядае прастакутнаму ўчастку наматанай паласы стрыжня, ​​шпулька трансфарматара з аморфнага сплаву звычайна таксама зроблена ў прастакутную структуру;

5) Недастатковая ступень лакалізацыі. У цяперашні час гэта ў асноўным стужка з аморфнага сплаву, імпартаваная з Hitachi Metals, якая паступова рэалізуе лакалізацыю. Унутры краіны Antai Technology і Qingdao Yunlu маюць шырокапалосную сувязь з аморфнага сплаву (213 мм, 170 мм і 142 мм). , і яго прадукцыйнасць усё яшчэ мае пэўны разрыў у стабільнасці ў параўнанні з імпартнымі палоскамі.

6) Максімальная даўжыня паласы, максімальная перыферыйная даўжыня паласы ранняга аморфнага сплаву абмежавана памерам печы для адпалу, і яе даўжыня таксама значна абмежаваная, але ў цяперашні час у асноўным вырашана, і аморфны сплаў з максімальнай даўжынёй перыферыйнай паласы 10 м. Каркас стрыжня можа быць выкарыстаны для вытворчасці сухой замены аморфнага сплаву магутнасцю 3150 кВА і ніжэй і замены алею з аморфнага сплаву магутнасцю 10000 кВА і ніжэй.

На падставе выдатнага энергазберагальнага эфекту трансфарматараў з аморфнага сплаву ў спалучэнні з прасоўваннем нацыянальнай энергазберажэння і скарачэння выкідаў і шэрагам палітык доля рынку трансфарматараў з аморфнага сплаву павялічваецца. Больш за тое, улічваючы стужку з аморфнага сплаву (у цяперашні час 26.5 юаняў / кг), гэта прыкладна ў два разы больш, чым звычайныя лісты з крэмніевай сталі (30Q120 або 30Q130), а разрыў з меддзю адносна невялікі. Улічваючы якасць сеткавай прадукцыі і патрабаванні да таргоў, трансфарматары з аморфнага сплаву звычайна выкарыстоўваюць медныя праваднікі. У параўнанні са звычайнымі лістамі крамянёвай сталі, асноўныя недахопы ў кошце трансфарматараў з аморфнага сплаву наступныя:

1) Паколькі прынята структура накручанага стрыжня, ​​тып стрыжня трансфарматара павінен прыняць трохфазную структуру з пяццю калонкамі, што можа паменшыць вагу аднакаркаснага стрыжня і паменшыць складанасць зборкі. Трохфазная пяцікалонная канструкцыя і трохфазная трохкалонная канструкцыя маюць свае перавагі і недахопы з пункту гледжання кошту У цяперашні час большасць вытворцаў прымаюць трохфазную пяцікалонную канструкцыю.

2) Паколькі папярочны перасек калоны стрыжня прастакутны, для падтрымання сталасці ізаляцыйнай адлегласці шпулькі высокага і нізкага напружання таксама зроблены ў адпаведную прастакутную структуру.

3) Паколькі магнітная шчыльнасць канструкцыі стрыжня прыкладна на 25 % ніжэйшая, чым у звычайных трансфарматараў з ліставай крамянёвай сталі, а каэфіцыент ламінацыі стрыжня складае каля 0.87, што значна ніжэй, чым 0.97 у звычайных трансфарматараў з ліставай крамянёвай сталі, канструкцыя перакрыжаванага плошча сячэння павінна быць больш, чым у звычайных ліставых крамянёвых сталёвых трансфарматараў. Калі яна больш чым на 25%, акружнасць шпулек высокага і нізкага напружання таксама адпаведна павялічыцца. У той жа час таксама неабходна ўлічваць павелічэнне даўжыні шпулек высокага і нізкага напружання. Каб гарантаваць, што страты нагрузкі шпулькі не змяняюцца, плошча папярочнага перасеку дроту павінна быць. Адпаведна, колькасць медзі, якая выкарыстоўваецца ў трансфарматарах з аморфнага сплаву, прыкладна на 20% большая, чым у звычайных трансфарматарах.